液壓流動(dòng)解決方案及效果
發(fā)布時(shí)間:2023-05-18T10:41:56更新時(shí)間:2023-05-18T10:41:31 瀏覽量:57液壓流動(dòng)解決方案及效果
伺服閥先導(dǎo)級(jí)控制工作壓力油必須需要經(jīng)過(guò)一個(gè)伺服閥內(nèi)部10μm的過(guò)濾器才 能到達(dá)噴I嘴。橡膠熱壓成型機(jī)泵的供液壓力和所消耗的功率與被加工工件的變形阻力有關(guān),工作變形阻力大,泵的供液壓力和所消耗的功率也大,反之則小。橡膠熱壓成型機(jī)活動(dòng)橫梁的行程速度取決于泵的供液量,而與工藝過(guò)程中的鍛件變形阻力無(wú)關(guān)。若泵的供液量為常量,則油壓機(jī)的工作速度為定值。單層熱壓機(jī)應(yīng)不同產(chǎn)品,升溫速度可供挑選。鈦合金壓頭確保溫度平均,升溫快速及使用壽命特長(zhǎng)。壓頭特別采用水平可調(diào)設(shè)計(jì),以確保組件受壓平均。 溫度數(shù)控化,清楚精密。備有數(shù)字式壓力計(jì),可預(yù)設(shè)壓力范圍。硅膠熱壓成型機(jī)動(dòng)力機(jī)構(gòu)由油箱、高壓泵、低壓控制系統(tǒng)、電動(dòng)機(jī)及各種壓力閥和方向閥等組成。動(dòng)力機(jī)構(gòu)在電氣裝置的控制下,通過(guò)泵和油缸及各種液壓閥實(shí)現(xiàn)能量的轉(zhuǎn)換,調(diào)節(jié)和輸送,完成各種工藝動(dòng)作的循環(huán)。經(jīng)檢查,熱壓機(jī)過(guò)濾器技術(shù)并未進(jìn)行失效??梢猿浞挚隙?,如此大的橡膠材料堵塞物是無(wú)法實(shí)現(xiàn)通過(guò)使用過(guò)濾器 進(jìn)入不同噴嘴的。仔細(xì)分析檢查結(jié)構(gòu)熱壓機(jī)過(guò)濾器到噴嘴系統(tǒng)之間的所有計(jì)算密封件,在右端蓋的密封圈上發(fā)現(xiàn)了與條狀 堵塞物形態(tài)具有相似、尺寸以及相似的凹形缺陷。經(jīng)實(shí)物數(shù)據(jù)拼合,確認(rèn)條狀堵塞物即為右端蓋密封圈上 的脫落物。
在對(duì)伺服閥端蓋和閥體實(shí)際尺寸進(jìn)行計(jì)算和分析時(shí),確定了伺服閥端蓋密封圈壓扁脫落的原因?yàn)椋篈.伺服閥端蓋為非對(duì)稱結(jié)構(gòu), 密封圈的中心距上、下螺釘安裝孔分別為6.9mm和7.0mm(<圖中支架尺寸),但沒(méi)有識(shí)別標(biāo)記,因此在實(shí)際裝配中很難區(qū)分熱壓機(jī)的方向。 B.組裝端蓋時(shí),反轉(zhuǎn)偏心方向,使端蓋密封圈槽內(nèi)徑尺寸11.7mm,閥體噴嘴安裝孔3.2mm邊緣干涉(見(jiàn)圖尺寸)。 在該熱壓機(jī)中,端蓋和閥體之間界面形成為尺寸約為15mm × 0的新月形通道。 15R。 當(dāng)通過(guò)螺釘緊固端蓋和殼體時(shí),端蓋的密封環(huán)被壓縮變形,并且變形的密封環(huán)的覆蓋月牙形通道的部分內(nèi)環(huán)被壓入通道中以形成缺口。 C.熱壓機(jī)噴嘴安裝孔的3.2mm孔口在圖紙上的圓角要求為RO.1,但在加工過(guò)程中未進(jìn)行控制,使最終零件孔口鋒利。 D.在調(diào)試和各種工藝試驗(yàn)過(guò)程中,由于伺服閥的工作壓力需要從0變化到21MPa,熱壓機(jī)密封圈的新月形固體壓痕被噴嘴安裝孔的孔口銳邊切斷,形成擠壓傷,在工作過(guò)程中固體最終脫落。 熱壓機(jī)進(jìn)入噴嘴孔形成塞子。 針對(duì)上述故障產(chǎn)生的原因,提出了如下解決方案:A.將殼體端部噴嘴的安裝由e3.2mm改為e3.2mm
對(duì)于13.1毫米,按下并倒角孔 Ro.2 ob。端蓋密封環(huán)槽內(nèi)徑由 Φ117MM 改為112.1 mm,槽的鋒利邊緣為倒角 RO.2。計(jì)算結(jié)果表明,端蓋與閥體裝配時(shí),密封圈槽內(nèi)孔距離殼體噴嘴112.1 mm,安裝孔小邊緣3.1 mm 的最小距離為0.LMMO C。密封圈的規(guī)格應(yīng)從 Φ12開(kāi)始。5毫米 x15毫米至12毫米。9MMX13mm,將端蓋密封環(huán)的槽口尺寸從11mm 改為1OMMOD。端蓋尺寸為6.9毫米的剖面標(biāo)記,便于裝配時(shí)識(shí)別方向。
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